Разделы сайта

Читаемое

Обновления Sep-2017

Промышленность Ижоры -->  Разработка конструкторской документации 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 [ 31 ] 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76

Продолжение табл. 6.18

Параметр

я я §1

Расчетная формула и указание

Толщина зуба по дуге делительной окружности, мм

т (1,5708 + 0,728;с)

10,766

8,728

m (1,5708 -1- 0,728.12)

8,728

8,364

Примечание. В формулах знаменатель дроби относится к внутреннему зацеплению. Для пары сателлит-эпицикл диаметр окружности выступов при высотной коррекции

а2 = 2 - 2 (а - -г) + !5,2(h* -л:2)т

Прн угловой коррекции диаметр D определяют по двум формулам и принимают большее значение:

Ofl2 = 2 - 2 (ftfl - ДГ1 - i() m: Da2 = 2 + ( ш sin a -f p,

где Гог = 0,52 cos а,;

Oi mln = V-snao-UTj -

Для пары сателлит-эпицикл высота зуба

л = 0,5(0,2- Da2).

где Df2 = 2а + Dal + 2- 0,3m.- \

При малом числе зубьев солнечного колеса или сателлита н пви большом положительном коэффицценте сдвига режущего инструмента необходимо проверять толщину зуба на окружности выступов s q:

па = °а (-7- + о - а) >

а = 20, cosa, = ,;

inv о = 0,014904; cos 20° = 0,93969.

Внутреннее зацепление проверяют на отсутствие интерференции головок зубьев шестерен. Для этого вычисляют углы

V, = arccos

waл.

dy cos ссо cosa = ;

Условие отсутствия интерференции

-f inv - inv a; -I- invaa2 - inv a,

cos 0!o

V2.

Условие попадания полюса в зону двухпарного зацепления

lal ~ ( -51 cos > 0,5d, sin -f ят cos д, а = 20°.

6.19. Расчет на прочность шестерен бортовой передачи трактора Т-150 планетарного типа

Параметр

Обозначение

Расчетная формула н указание

ш

о ч m

Число зубьев шестерни и колеса

Исходные данные

Передаточное число

Zs/Zl

1,235

Модуль, см

Крутящий момент на ведущей шестерне, кгс- см

6 670

8240

Частота вращения шестерни, об/мни

Исходные данные

102.5

МежцентроЕое расстояние

9,95

Длина зуба

Угол зацепления

26° 13

19° 10

Коэффициент сдвига режущего инструмента

Из геометрического расчета

0,24

0,24

0,14

Диаметр Делительной окружности ведущей шестерни

10,5

Суммарная погрешность основного шага, мкм

Исходные данные

Отношение межцентрового расстояния к передаточному числу

w и

8,06

3.43



Параметр

Обозначение

Расчетная формула и указание

Относительная окружная скорость шестерни, м/с

Удельная статическая нагрузка в зацеплении, кгс/см

0,524- 10-rf,/J

*а) min

ltt-min

Удельная динамическая нагрузка в зацеплении

Дин ш min

Суммарная удельная нагрузка в зацеплении

Коэффициент динамичности

Коэффициент формы зуба при нормальной высоте зуба

ст Днн nun w min

1 + -

f-дин

Рнс 6.6

Напряжения изгиба в корне при приложении всей нагрузки в вершине зуба

н. р

Коэффициент влияния коррекции на нагрузочную способность

tga/tg20

0,565

262,5

4,95

0,34

0,31

1 570

1 725

1,35

3,25

1,012

0,31

0,335

1720

1590

0,957

Параметр

Обозначение

Расчетная формула и указание

а 1 а-

Коэффициент контактной напряженности

Р и + 1 1 *и. р bmln Фк

45,5

17,35

Действующие контактные напряжения

1510 vc;

10 200

9000

Примечание. Момент, передаваемый зубом солнечной шестерни,

где М - момент на валу солнечной шестерни; - число сателлитов; й - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки на сателлиты.

Прн Яр = 3 н одном или двух плавающих основных звеньях можно принять В = 1, если передача выполнена с высокой точностью или невелики угловые скорости основных звеньев. Если условия не выполнены, то при = 3 рекомендуется принимать й = 1,15.

Частота вращеннясолиечной шестерни относительно водила

где Пд - частота вращения водила.

Окружная скорость (м/с) солнечной шестерни относительно водила

Дда ( а - н) 60

Число циклов изменения напряжений: для солнечной шестерни

Лца = 60 (п - Пн) рТ:

для сателлита

Ц. Д

где Т - число часов работы под нагрузкой за полный срок службы.

Несмотря иа наличие двух зацеплений у сателлита, значение 60 (Пд - п ) Г не Удваивается, поскольку в каждом зацеплении работают разные стороны зубьев. Однако это приводит к тому, что даже и прн нероверснвпон нагрузке зубья сателлита подвергаются действию реверсивной симметричной нагрузки.

Момент, передаваемый сателлитом в сопряжении с эпициклом.

р а

Частота вращения сателлита относительно водила

(a-

и)-

Окружная скорость (м/с) сателлита относительно водила

Лд. д д отн д отн---ga

Число циклов изменения напряжений для эпицикла Лц. в = 60 (Пз - п ) ОрГ.



6.20. Материалы, применяемые для зубчатых колес, и их механические характеристики

Твердость зуба

Механические характеристики

Сталь

термообработки

я 3 о 5 S

я о н я

tuO о

cS: я

кгс/мм

В состоянии поставки

200 200

18 18

60 70

26 26

13 . 15

16 18

Нормализация Улучшение

16 30

60 70

27 50

24 30

15 18

Закалка

Нормализация

Улучшение

Закалка

Закалка токами высокой частоты

200 250 400 300

23 42 50

65 80

96 90

32 51 75 65

28 38

16 22 25 24

19 30 44

Нормализация

Улучшение

Закалка

200 250 400

18 24 42

65 72 100

37 43 80

30 34 50

20 18

22 25 47

Нормализация

Улучшение

Закалка

270 300 400 650

27 30 45 60

75 90 ПО 150

40 65 100 135

35 43 55 75

23 30 42

23 37 60 75

Нормализация Улучшение Закалка Закалка

Закалка токами высокой частоты

200 250 400 530 300

23 42 52 50

70 90 125 155 90

40 70 115 140 75

30 40 55 68

46 .

22 30 38 26

23 41 67 80 44

40ХН

Улучшение Закалка

Закалка токами высокой частоты

250 400

24 48 50

90-150 100

70 130 80

42 75 50

23 42 28

, 41 72 47

Сталь

термообработки

Твердость зуба

Механические характеристики

tu С; о

я о н я

S < ~ &о§

кгс/мм

40ХГР

Улучшение Закалка токами высокой частоты

300 300

31 50

95 95

85 85

50 50

28 28

51 51

Нормализация Цементация

150 165

40 53

21 32

17 23

10 14

14 18

Нормализация

Улучшение

Цементация

170 240 290

22 60

54 70 95

35 50 80

24 36 42

14 18

21 30 45

12ХНЗА

Нормализация

Улучшение

Цементация

250 280 330

24 28 60

65 95 105

45 70 80

30 40 50

22 27

27 41 47

18ХНВА

Улучшение Цементация

380 400

115 125

85 105

30 35

49 63

12Х2Н4А

20Х2Н4А

25Х2ГН

ЗОХГТ

18ХГТ

Цементация

330 360 380 330 330

60 62 62 60 60

110 125 150 100 115

85 107 125 90 95

54 63 74 50 57

30 35 41 28 31

65 75 50 55

45 - 5516 S5-6010 40ГЛ ХГСЛ

После улучшения

200 200 200 200

55 60 65 70

28 30 33 35

24 24 25 30

14 14 15 17

16 16 20 21

Чугун

Твердость

Предел прочности (кгс/мм ) при

растяжении

изгибе

сжатии

СЧ 21-40 СЧ 24-44 СЧ 28-48 СМ 432-52 КЧ 37-12 КЧ 35-10

170-240 170-240 170-240 170-240

149 149

21 24

ф 32

37 35

52 <Г,= 24 (Тт = 23 1

90 100 М = 12% Д( = 10%



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 [ 31 ] 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76

© 2003 - 2017 Prom Izhora
При копировании текстов приветствуется обратная ссылка