Прочность соединений из технического нелегированного циркония близка к таким же свойствам основного металла. Однако пластические свойства швов на цирконии и особенно его сплавах, выполненных автоматической дуговой сваркой в среде инертного газа без присадки, заметно снижаются по сравнению с пластичностью металла (табл. П-18).

Сварка ниобия. Для обеспечения удовлетворительной свариваемости ограничивают содержание в металле вредных примесей - газов. Так, в сплаве ВН-2АЭ, выплавленном электроннолучевым методом (Мо-3,5-4,7%; Zr-0,5-0,9%; Nb -основа), допускается следующее предельное содержание примесей (% по массе): 0,0202; 0,03N2; 0,005Н2. Травление кромок перед сваркой производят в реактиве следующего состава: 22% HF; 8% HNOg*, 15% H2SO4; 55% Н2О.

В табл. 11-19 приведены режимы дуговой сварки тонколистового ниобия и его сплава с танталом и вольфрамом в камере с контролируемой атмосферой (избыточное давление 0,1 ат, предварительный вакуум ЫО * мм рт. ст.), а также механические свойства сварных соединений.

Технология сварки тантала. Для очистки кромок тантала перед сваркой хорошие результаты дает травитель: 90% HF и 10% HNO3.

При сварке плавлением технического тантала и некоторых его сплавов с ниобием, ванадием и вальфрамом сварные соединения получаются пластичные и равнопрочные с основным металлом. Режимы сварки тантала приведены в табл. 11-20.

Таблица 11-18

Механические свойства стыковых соединений из циркония и его сплавов

Таблица 11-19

Режимы сварки и свойства стыковых соединений ниобия и его сплава

Примечание. Угол изгиба основного металла и сварных соединений не ме-180°.

Прочность сварного шва тонколистового технического тантала (толщиной 1,5-2 мм) составляет около 50 кгс/мм при угле изгиба 180°.

Сварка ванадия (табл. 11-21). Прочность сварных швов технического ванадия и некоторых его сплавов (например, V - 12% W) близка к прочности основного металла. Угол изгиба основного металла и сварного соединения 180°.

Технология сварки молибдена и его сплавов. Перед сваркой кромки деталей из молибдена подвергают травлению в растворе

Таблица 11-20

Режимы автоматической сварки тонколистового тантала неплавящимся электродом

Таблица 11-21

Режимы сварки стыковых соединений ванадия

фосфорной и азотной кислот (1 : 1), разбавленном водой до плотности 1,37-1,38. Молибденовые сплавы, свариваемые плавлением, должны содержать кислорода не более 0,001% по массе (табл. 11-22).

При сварке плавлением технического молибдена сварные швы имеют крупнокристаллическое строение (рис. 11-13, а), что обусловливает их хрупкость. Склонность сварных швов молибдена к хрупкому межкристаллитному разрушению при нормальных температурах может быть существенно уменьшена путем легирования их определенными элементами в количествах, достаточных для создания пересыщенного твердого раствора при высоких температурах и выделения второй мелкодисперсной фазы в процессе кристаллизации сварного шва.

Поэтому для сварных изделий применяют только низколегированные сплавы на основе молибдена с добавками элементов, раскисляющих и модифицирующих металл (углерода, циркония, титана, ванадия, ниобия и др.). На рис. 11-13, б показана микроструктура сварного шва на сплаве ЦМ-2А.

Прочность сварных швов мошбдена, как правило, ниже прочности основного металла. Повышение прочности и пластичности металла шва достигается применением легированной присадки, например из сплава 50% Мо- 50% Re. В табл. 11-23 приведены данные о прочности стыковых соединений из низколегированного молибденового сплава ВМ-1 (си-

-С-Zr-W) толщи-

стемы Мо-ной 1 мм.

Пластичность сварных соединений из известных молибденовых сплавов при нормальной температуре невелика. Так, например, угол изгиба соединения из сплава ВМ1 толщиной 1 мм не превышает 60°. При повышении температуры пластичность соединений возрастает. В рассматриваемом

Таблица 11-22

Режимы электроннолучевой сварки молибдена и его низколегированных сплавов