Разделы сайта

Читаемое

Обновления Mar-2024

Промышленность Ижоры -->  Точность многооперационной вытяжки 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90

Ю то то (N Ч Ю ф CD

с сютою

CD Ю СЧ о

СЧф СЧ TP

- о -о

СЮОТОО

р- а-1

CD ф то СЧ 00 OcD о - ООО

Ю 00 00 то 1 Р~ со то J

ст> ос<о I - ООО;

со то со со 00 СЧ СЧ

О) С) со о О) о о о

- о с5 CD

00 о со СЧ о О) то 00 О) -

О) о то о - о о о

00 со со О) тр С7> со то С7> С7> со со 00 о Р- о

- CD CD CD

CO - TP о - CD - O

P- о о CO

Tp - 0

сч CD - CD

CO CO 00 -

TO о о S о - СЧ о

CD ото о

то со 00 СЧ тр со со то

оо счо

ТО со ТО 00

то рт то то СЧ - р~ о

- о -о

то то то тр со - то о

- о -о

то 00 о о

со 0> со со

да -So - о о о

t- СЧ о - СТ> - СЧ о

- о о о

00 то о р-р-- р- то

С7> СЧ Р; 2

- о о

- о о о

о о со - то СЧ 00 то

С7> СЧ Ю СЧ С7> - то о

- о о о

со о со со 00 то СЧ СЧ

- оо о

) о о С7> > тр С7> - со СЧ 00 со со - тр о

со 00 о то

- тр о - со СЧ СЧ 00 СЧ - С7> о

- CD - CD

lo 00 о со lo ic о CO СЧ CM о

о - CM -

оосчо

о со о со тр со тр СЧ ТОСОТОТО

о о сч о

о о СЧ о

со СЧ о о то ечоб тр то тр ч; (Л о СЧ 00 -

о осч о*

00 ю 00 то СЧ С5 00 -

о со р~ сч о о СЧ о

тР10СО

о о сч о

о о СЧ о

goo со со то Ст) 00

СЧ -СОО

- о - о

о со 00 со со р~ 00 тр

00 00 00 о о Го -о

00 о оо Р~

- Р~ со -

ст> тр а, со

- СЧ со -

со ОР~ - СЧ СЧ СТ) Р~ Р, to 00 -

- то TP СЧ

- о -о

ООЮ со

то то СЧ со

Ю Р~ 00 Р~ - тр со СЧ

-о -о-

- о -о

- о -о

о со о тр

- (I) - со

- СОсОР~ со - СЧ о

- о -о

ооооо тр

§ 00 СЧ СЧ -

- о - о

00 то ф СЧ 00 Р~ о со тр то - -

-о -о

) ООТО р~ тр тр 00

р~ Ст) - 00

тр тр о -

- о -о

то 00 ООО тр р~ 00 СЧ

- © оо

Ю gTO g CD TP о TP

00 - со о - о о о

о со о то С7> - о 00

- о о о

оо 00 то то

CD СЧ со то

00 - со о - о о о

ОТОсОО со со СЧ со

00 СЧ со о - о о о

о о со СЧ - ООО

то 00 00 р~

- 2; то g

00 со -

- о о о

- оо о

о о то Р~

СЧ СЧ Р~ Р~ Р тр 00 -

(Л - - о - о о о

отосбсз р~ р~сосч (Л - - о

ТОТО 00 Р~

SCO СЧ - 0> со СЧ

о> - - о

- о о о

§3

Ст) СЧ - о - о о о

со со то со

STP тр то 0> СЧ СЧ

СТ) то о о - о о о

со со СЧ ScoSo

- о о о


LO то о СЧ

О) то - со - CD о о

со LO со 00 о Ю - !>.

о Р- о о -- о

СЧ CD о CD

то 00 со С7>

> то р- со m а g 2 - о СЧ о о о

ю lO ic о

со со со 00 со Ю 00 г-

осо со о см - о

см о о о

lO 00 со о

см Tj со -

о см о см о о о

00 о со со

1Г> со О! lO см 1С г-о 1С СОО

см о о о

\ \

00 Q со со

1 Ф - о см о о о

) 00 о см > Tf со 00 О! Tf г- см

Oi - со о - о о о

0 Ю со О!

01 г- lO

ь- со - со о

-Too о

со то о со Г

о о о 5

cDC4.Tp cD II

сч о CD CD

о 00 00 СЧ о С7> то о - со со со CD сч тр о

СЧ о о о

то 00 о со

О! тр Р-. со СЧ - тр о

CD Ю -

СЧ о о о

00 со со 00 см - со со

lO 1 Tf со

о 1С со см о о о

Ю 00 00 Tf Tf О) см

- со со 1

см о о о

2gS =

о ю - г- о

-Го о о

ООсООО со С7> - тр о Р-. СЧ со С7> - 00 о

- о о о

со 00 00 СЧ

о СЧ со то

- о то р и

О! С 00 CD I

. CD CD CD >~

I I

Ю CO CO 00 CO CO lO Tf о lO - 1С о

о - о

TO TO CO о 00- - r

CO СЮ TO IT) Ю - CO о

- о - о

00 о о да -Г

lO Ю 2 !

00 о со со - lO СМ СМ Г- 00 О

01 см 00 -

то то со С7> СЧ 00 СЧ тр Р- Р- о тр со СЧ со -

- о о о

- о - о

о lO LO см

Tf-CO о

Tf см 00 г--

00 о 00 со

тр тр тр тР

О! то - то

со тр р~ СЧ

-Го о о

- о -о

lO 00 00 1 lO 00 lO - г- 00 с

1С о CM

00 00 00 тр

2отото 3 со 00 то

-Г о - о

- о - о

со со то со со -ото тр 00 Ю Р~ о (Л со тр

Р~ СЧ - -

со о - со

сч о - р

- - сч о

то LO со О! СО 00 С7> СО со тр ТО С7> СЧ - С7> О - о -CD I I

О ТО 00 О

со 00 со СЧ СЧ - С7> -

- о о

то со 00 тр тр Р~ р~ со

со о 00 то

СЧ СЧ О! - - CD - CD

то со о то

со СЧ 00 р~

р- 00 00 1

- о сч о

00 то о о

00 то со С7> О! тр р О! СЧ тр - СЧ

- о сч о

1С 1С 1С

со см О) со см см о см

со со со Tf

-Г о см о


00 00 со 00 со С1 - С1 со тр со - р - СЧ -

о о то о

ооото -

сою тр 00

о о со о

CD ООО о

S СТ1 р- 00 тооосо

о СЧ то. - о CD то о

то со то со со со со О! то 00 Р~ СЧ о СЧ то СЧ

о о со о

о ю о; р СЧ о с

то со CN с о тр Ю <

00 00 то тр со то Р~ - о о со со

о о со о

00 ю о со

(ЛР~ТО - то О! СЧ о>

о о о 00 о -

O-Cl

D в о и

5 5 a. a.

о в в

e D a a. a.




Рис. 10. Несимметричное, относительно плоскости изгиба поперечное сечеиие стержня:

а - система внешних сил и моментов, предотвращающая поворот, искажение сечеиия и уход центральной линии из плоскости изгиба; б - поворот и искажение сечения при изгибе стержня под действием только момента

Прн исходной равномерной по ц> толщине S (0) стенкн прямой трубы толщина стенки изогнутой трубы (см. рнс. 8)

s= S(0) (р -f а)/2 (ро + г + г sin фГ/2.

(53)

Прн ф = я/2 s= s,nin и при ф = = (3/2) я s = Sn,ax:

smin = s(0)(p -f a)2(p -f 2г)-/2;

W = MO) (p,-fay/2p-/2.

Изгибающий момент н продольную (тангенциальную) силу определяют по табл. 7.

Необходимые для изгиба трубы изгибающий момент и продольную силу вычисляют в виде сумм:

= (то0г + ШпП) гЧ (0); (54) Рй = (Р0ато + РпЯ) (О). (55)

Стержень с несимметричной относительно плоскости гибки формой поперечного сечения. Прн круговой гибке стержня с несимметричной формой поперечного сечения центральная линия остается в плоскости гибки, и форма сечения сохраняет заданные исходные очертания, если система вне-

шних сил соответствует внутренним силам, действующим в изогнутом стержне. Например, для стержня с сечением в виде уголка (рис. 10, а) изгибающий момент как вектор М имеет два компонента - Mz н Мр. На поверхностях шириной bus должны действовать такие внешние давления Pi и Р2, чтобы на границе между частями сечений / к 2 не возникала сдвигающая сила и полностью компеисиро-валнсь соответствующие внутренние силы и крутящий момент М р вокруг центральной линии.

Система внешних сил обеспечивается при нагружении с помощью оправок, профилирования рабочих поверхностей гибочных и вспомогательных роликов, рабочих поверхностей копиров н нажимных колодок и т. д. Если же гибка выполняется под действием только одного компонента изгибающего момента, форма сечения не сохраняет исходные очертацря, а центральная линия не является плоской круговой кривой (рис. 10, б), так как соответствующая система внутренних сил н моментов существенно отличается от рассмотренной.

Некруговая цилиндрическая и иецилиндрическая гибка. Гибка является некруговой, если кривизна изгиба непостоянная по углу 9. Непостоянны по углу 9 и внешние нагрузки (изгибающий момент, продольные и поперечные силы н т. д.).

Гибка под действием поперечной силы. Изгибающий момент в поперечном сечении заготовки, возникающий под действием поперечной силы Р, прямо пропорционален плечу / действия силы: М = Р1. В сечении действуют нормальные и касательные напряжения, развиваются продольные, поперечные и угловые деформации. В результате этих деформаций происходит изменение кривизны заготовки.

Различают гнбку при относительно большом и относительно малом плече Действия силы Р. Гибка при относительно большом плече, когда lis > 5; при относительно малом, когда lis < 5.

Гибка при относительно большом плече. При относительно большом плече


Рис. 11. Изгиб ПОД действием только поперечной силы:

- схема изгиба; б - схема Для численного расчета формы центральной линии заготовки

действия поперечной силы касательные напряжения в поперечных сечениях заготовки относительно малы, и их влиянием на процесс формоизменения можно пренебречь. Внешний изгибающий момент подсчитывают по формуле

МР {Xj,-x)cos Р-Ь

Считают, что внешняя сила Р - сосредоточенная, приложена в точке Ор (рнс. 11). Внутренний нзгнбающнй момент, равный внешнему моменту, определяют по формулам, полученным для кругового изгиба под действием только изгибающего момента. Согласно этим формулам радиус рц кривизны в точке А центральной линии рассматриваемого поперечного сечеиия однозначно связан с изгибающим моментом, зависит от координат точки А и мо-

жет быть найден для любой точки этой линии. Форму центральной линии (функцию 1/ - {а)) Зй-

ти с помощью уравнений дифференциальной геометрии. Она не может быть представлена в виде точного уравнения кривой. В решение обычно вводят упрощающие предпосылки.

Функция i/д (л:) может быть найдена без использования уравиеннй дифференциальной геометрии и введения упрощающих предпосылок. Центральную линию делят на k отрезков. Начало координат располагают в точке Ор (рис. 11, б). Принимают, что начальный отрезок А/о прямой. Изгибающий момент на конце этого отрезка = РА/о. Этому моменту соответствует (согласно формуле для момента внутренних сил) определенный радиус кривизны рц (1). Следующий отрезок считают дугой этого радиуса. Вычисляют координаты конца отрезка




Рис. 12. Схема превращения плоской центральной линии в пространственную в процессе разгрузки изогнутого стержня с несимметричным сечением

н угол Лвх = А/о/рц (1). По результатам этих вычислений определяют внешний изгибающий момент, равный внутреннему, и затем соответствующий этому моменту радиус кривизны р (2). Проводят еще один отрезок в виде дуги этого радиуса кривизны и т. д. Применительно к системе координат с началом в точке Ор уравнение для внешнего изгибающего момента имеет вид (см. рис. И, б)

м = р [{ха cos + sin е) cos -f-

+ (xsine-ycose)]. (57)

В таком порядке проводят вычисления для всех k отрезков.

Угол, в растворе которого находится рассматриваемый отрезок линии.

6*= i; AG;.

=1

(58)

Путем подбора числа k можно получить любую, наперед заданную точность координат точек кривой

У а (Л)-

Гибка при относительно малом плече. При относительно малом плече действия поперечной силы касательные напряжения и деформации сдвига существенно влияют на силовую и деформационную картины гибки.

Формула Р = Ml для расчета поперечной силы по внутреннему изгибающему моменту становится неприемлемой. В частности, согласие этой формуле при / О Р оо. В дейст-

вительности же сила Р не может превышать той величины, которая необходима для изгиба только за счет деформации сдвига.

Сила сдвига на единицу размера В, необходимая для изгиба листа только за счет деформации сдвига, может быть найдена по приближенной формуле

Рсд 0,5sOb [0,7es/(/i (ро + s))] . (59)

где п - показатель степени кривой упрочнения металла; е - основание натурального логарифма; s = s(0).

Пружинение. На изогнутую (нагруженную) заготовку могут действовать: изгибающий момент относительно оси, параллельной оси г; момент относительно оси, перпендикулярной к плоскости г, р; продольная сила; поперечные силы - радиальная и осевая. Продольную и осевую силы приводят к центрам тяжестей площадей, на которых они действуют, а моменты приводят к осям, проходящим через эти же центры тяжести. Поэтому ynSy-гие деформации при разгрузке заготовки можно привести к продольным деформациям, равномерно распределенным по соответствующим сечениям, и изгибным деформациям, вызывающим разгрузочное приращение Д/р = = 1/рц. р кривизны Хр = 1/рц центральной линии и соответствующее приращение угла, в растворе которого рассматривается отрезок центральной линии. В результате происходит упругое изменение формы заготовки, причем влияние иа это изменение длины заготовки, измеряемой по центральной линии, несущественно и обычно не учитывается.

Упругое изменение формы прн разгрузке изогнутого в определенной плоскости стержня с несимметричной формой сечения приводит к тому, что его плоская центральная линия становится неплоской. Разгрузочное приращение кривизны представляет собой вектор Дх с двумя составляющими АХр и Xz (рнс. 12):

АХр = Mz/EJ, АХг = MplEJp, (60)

где Mz и Jz - соответствеиио изгибающий момеит и момент инерции сечеиия относительно оси, параллельной оси г; Mf, и Ур - то же, относительно оси, параллельной оси р.

Для того чтобы после разгрузки центральная линия была плоской, при гибке помимо кривизны 1/рц ей должна быть придана еще кривизна, приблизительно равная по величине приращению Дхг и обратная по направлению.

Приращение кривизны при разгрузке изогнутой листовой заготовки

ДХр= 1Р .р = (1 -К)/Иг/(£/ ), (61)

где Mz - действующий в нагруженном состоянии и падающий до нуля при разгрузке изгибающий момеит относительно оси г, проходящий через центр тяжести сечения заготовки плоскостью г, р; Jz - момент инерции сечения относительно этой оси; Е - модуль упругости; (х - коэффициент Пуассона:

Оставшаяся после разгрузки кривизна

I/Pu. о = 1/Рц-1/рц. р- (62)

Кривизну 1/рц, иа которую должна быть изогнута заготовка, чтобы после разгрузки (раскрытия штампа) деталь имела кривизну 1/рц. о, определяют по формуле

1/Рц = [2)АЗа, (1 -р2, + £s/pu. o/{s 1Е-4П (1-р2)/31}. (63)

Если заготовка в виде стержня с симметричной формой поперечного сечения, в этих формулах принимают ц= 0.

Момент Mz, кривизна 1/рц и ее приращение 1/рц. р постоянны по координате 9 прн круговой гибке и переменны при некруговой. Центральную линию 1/д = Уа(а переменной кривизны 1/рц строят численно. В такой же последовательности строят центральную линию (/д = ~ Уа о (*л о) переменной кривизны 1/рц. о (рис. 13). Для каждого отрезка Д/,- кривизну l/pib о (О вычисляют по формуле (62). Затем определяют угол Д9/0 = А/;/р . о (О- Угол

efto= Ц AOio. (64)


Рис. 13. Схема для численного расчета формы центральной линии после разгрузки

При круговой гибке изменение кривизны заготовки от 1/рц до 1/рц. р вызывает изменение угла а дуги центральной линии на величину

Аа = а(1-Рц/Рц. о)- (65)

При некруговой гибке изменению формы центральной линии соответствует изменение угла 6;, на величину

(66)

Ограничение кривизны гибки, свя-заииое с исчерпанием пластичности. Изменение кривизны заготовки при гибке ограничено пластичностью металла. Расположение опасной области зависит от разновидности гибки, формы сечения в плоскости г, р и строения заготовки (монолитная, биметаллическая, многослойная и т.д.) Формулы для расчета предельной кривизны изгиба имеются лишь для простейших случаев формоизменения.

При круговом цилиндрическом изгибе монолитного листа, когда В = = S (0), пластичность металла в слое радиуса меньше, чем в слое радиуса Ро- Но интенсивность деформации может быть больше в слое радиуса ро при a/s (0) > 0,5. Таким образом, если



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90

© 2003 - 2024 Prom Izhora
При копировании текстов приветствуется обратная ссылка