Разделы сайта

Читаемое

Обновления Mar-2024

Промышленность Ижоры -->  Точность многооперационной вытяжки 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 [ 85 ] 86 87 88 89 90



Рис. 4. Усилия деформирования прн миогопозициоииой штамповке н усилия, допускаемые прочностью пресса

жения требуют проверки по условию (21).

По опасному технологическому усилию можно определить номинальное усилие Ян. по которому производят выбор пресса:

Рн = /Сн/СдКэРоп. (22)

Рис. 3. Графики усилий пластического формоизменения и усилий, допускаемых прочностью пресса

в том числе н суммарное, должно быть меньше допускаемого, т. е.

Pon(Uon)<PD(Son)- (21)

В некоторых операциях типа гибки с правкой при многопозиционной штамповке (рис. 4) опасность нарушения прочности пресса может возникнуть не одни раз, поэтому все опасные поло-

2. Формулы для определения Роп оп Дя различных операций

где Ка - коэффициент нагрузки, учитывающий соотношение графиков Рт ( ) и Ро (S); /Сд - коэффициент долговечности, учитывающий влияние динамических нагрузок на

Операция

Опасное усилие Р(,п

Недоход ползуна Sgn. при котором действует Рд

Упругая деформация А1

Вырубка - пробивка:

шах - S + 3

скошенным пуансоном

прямым пуансоном

0,25Цшах + 3

Вытяжка:

первая вытяжка, отбортовка

0,5Un,ax + з

вторая и последующая вы-

Рвыт

0,75Un,ax + з

тяжки

Гибка:

г + 3 .

без правки

с правкой

г + к +

Рг/Сп

Чеканка, калибровка, правка

Рч.н

шах/2 + М

Рч. 1Сп

Рч.к

Многопозиционная штампов-

ОП +

Рс.т/Сп

ка (см. рис. 2)


3. Значения Sh и 6 для различных кривошипных прессов и автоматов

Типы кри-

Номи-

вошипных

нальное

Номинальный иедоход Sjj, мм

прессов и

усилие

ползуна

автоматов

Р , МН

Коэффициент Ь

Листоштамповочные простого действия

Открытые:

однокриво-шипные

двухкривошнпные

Закрытые:

однокрнвошипные

двухкривошнпные четырех-

кривошип-иые

Однокрнвошипные Двухкри-вошипные Четырехкрнвошнпные

0,025- 0,25

/ niax наиб у \ Smax /

0,4-0,28

0,4-2,5

0.24-0,21

1-2,5

И. П

/ Smax наиб V Smax /

1,6-25 2,5-25 10-63

Н. П Ув. П И. П Ув. П И. П Ув. П

12 12 12 12 12 12 20

0,12-0,16 0,18-0,24 0,14-0,16 0,18-0,24 0,16-0,18 0,18-0,24 0,13-0,16

Листоштамповочные двойного действия

0,63-8

Н. П

0,22-0,24

И. П

0,22-0,24

6,3-10

0,18-0,20

И. П

0,22-0,24

Листоги-

0,63-4

бочные

Чеканоч-

1,6-16

Многопо-

0,1-0,4

зиционные

0,63-1,0

1,6-4,0

6,3-10

Специальные 12

(Р /1,6) , Автоматы листоштамповочные

5-7 8-10 12-12,5 15

0,14-0,16 0,75 (105/5 ,ах) -

0,26-0,23 0,19-0,18 0,18-0,17 0,18-0,17



Продолжение табл. 3

Типы кривошипных прессов и автоматов

Номинальное

усилие Р . МН

Ход ползуна

Номинальный недоход S , мм

Коэффициент Ь

С нижним

0,063-

0,55тах

приводом

2,5 0,063-

2,8 + 6,44Рьз5

0,35 - 0,32Р

0,25 0,4-2,5

2,8 + 6,44Pj,3&

0,295 - 0,2Рн +

+ 0,0832Pi2

Примечание. Обозначения: И - нормальный; И. П - нормальный постоянный; Per - регулируемый; Ув - увеличенный; Ув. П - увеличенный постоянный; Ум - уменьшенный.

надежность кривошипного пресса; Kg - коэффициент, учитывающий эксцентричность приложения нагрузки относительно оси пресса. При центральном приложении нагрузки Кэ = 1-

Коэффициент нагрузки Ки рассчитывают по формуле

={(5оп/ )-е п/5шах

+ [1-(5 /а)-%н/ х]

4. Коэффициент долговечности Кд при выполнении вырубки-пробивки прямыми пуансонами

га я а.

is S

Коэффициент нагрузки /(

1,25

Св. 2

До 2 2-4 Св. 4

1,3 1,8 2,25

1,1 1,6

1,05

1,2 1,4

1,25

1 1 1

где Son- по данным табл. 2, мм; а - размерный коэффициент; а = 1 мм; Ь - по данным табл. 3; Sax - полный ход ползуна по каталожным данным, мм; Sh - номинальный недоход ползуна по данным табл. 3, мм; п - показатель, равный

п= А (1 - Son/Smax)

(для главных ползунов Л = 8; для наружных ползунов прессов двойного действия Л = 16 при использовании их для вырубки заготовки). Если Son< Sh, то Кп = 1.

Коэффициент /Сд устанавливают по табл. 4 для разделительных операций, по табл. 5 для операций гибки с правкой, чеканки, калибровки; для прочих операций принимают /Сд= 1-

Если нагружение характеризуется несколькими опасными технологиче-

5. Коэффициент долговечности Кд

Операция

Коэффициент нагрузки Ки

1,25

Гибка С правкой Чеканка, калибровка, правка

1,1 1,20

1,05 1,10

1,05

скими усилиями, то пресс выбирают по наибольшему расчетному значению номинального усилия Рн

Если окажется, что принятому значению номинального усилия Рн соответствуют по каталогу больший ход Smax ползуна, то необходимо уточнить выбор пресса по усилию в связи с изменением величины /Си в зависимости от Smax- Если принятому значению Р соответствует меньший ход Smax ползуна, то уточнение можно не делать, так как при заданном Son значение /С уменьшится - будет дополнительный запас прочности.

Прессы с регулируемым ходом обладают наименьшей прочностью при наибольшем ходе ползуна Smax наиб. (см. табл. 3), поэтому, уменьшая ход ползуна путем регулирования до допустимых технологией пределов, можно поднять величину усилий, допускаемых прочностью, при заданном недоходе Son, так как /Си при этом уменьшается.

При приложении эксцентричной нагрузки на двух- и четырехкрнвошнпных прессах вследствие неравномерного нагружения на одну сторону допускаемые усилия по прочности понижаются. Это понижение учитывается коэффициентом /Сэ, зависящим от смещения, центра давления штампа от оси ползуна.

Для четырехкривошипных прессов

4(0,51ф + )(0,51с+г/) Кэ --f-J-> (24)

Где Ьф и Lc - расстояния соответственно между осями подвески ползуна к шатунам по фронту пресса и спереди - назад. Если в каталогах этих размеров не окажется, то следует ориентироваться на размеры ползуна (подштамповой плиты) и соответственно по фронту пресса и спереди - назад; хну - расстояние соответственно от оси ползуна до центра давления штампа по фронту пресса и вперед или назад.

Для двухкрнвошнпных прессов

Кэ = (i-ф + 2х)/Ьф.

(25)

Так как габариты пресса при определении номинального усилия Рн еще неизвестны, то учет эксцентрич-

ности приложения нагрузки производится методом приближения. Вначале задают /Сэ = 1 и определяют ориентировочное значение номинального усилия, по которому производят предварительный выбор пресса. После этого по каталожным габаритам получают /Сэ по формулам (24) или (25) и уточняют номинальное усилие Р , по которому производят окончательный выбор пресса.

Прессы двойного действия часто используют для совмещенной штамповки: ходом наружного ползуна осуществляют вырубку заготовки по контуру, а ходом внутреннего - вытяжку. Разным участкам хода наружного ползуна соответствуют различные допускаемые прочностью деталей усилия, поэтому необходима проверка на номинальное усилие по формуле (22).

Проверка по скорости ползуна в начале рабочего хода. Скорость ползуна в начале рабочего хода для кривошип-но-ползунного механизма прессов и автоматов

t) . р = я/г5тах [sin ан. р 4-

+ (Xsin2a .p)/2]/60, (26)

где п - номинальная частота ходов ползуна в минуту по каталожным данным; а р - угол начала рабочего хода, град;

а . р = arccos [2R (/? - Sp - Ug) х

X (1 + l/X)-b(Sp + U3)]/2/? X

X (/? + /?/X-Sp-U3); (27)

R - радиус кривошипа; R = Smax/2; Sp - величина рабочего хода ползуна по формуле (20); Ug - захождение ползуна; X - коэффициент шатуна (табл. 6).

Правильность выбора пресса подтверждается условием

[vs] > v . р,

(28)

где [Уд] - допускаемая скорость деформирования.

Если это условие не выполняется, следует принять машину с меньшей частотой ходов ползуна или меньшим полным ходом ползуна.



6. Коэффициент шатуна Я

Тип кривошипных

прессов или авто-

матов

Листоштамповочные

простого действия;

с регулируемым хо-

0,065-0,085

с постоянным нор-

0,085-0,125

мальным ходом

с увеличенным хо-

0,145-0,175

с плунжерной под-

0,3-0,35

веской ползуна

Листоштамповочные

0,19-0,27

двойного действия

То же, с плунжерной

0,42-0,49

подвеской ползуна

Листогибочные

0,08-0,12

Автоматы;

многопозиционные

0,1-0,3

с нижним приводом

0,055-0,07

Примечаии

е. % =

= RIL, где R - радиус кри-

вошипа; L - длина

шатуна.

Проверка по длительности технологического цикла или по допускаемой работе. Кривошипные прессы и автоматы оборудованы маховичным приводом с асинхронным электродвигателем, номинальная мощность которого меньше мгновенной мощности рабочего хода. Дополнительный приток энергии получают за счет торможения маховика. В связи с этим возникает необходимость в разгоне маховика электродвигателем к началу каждого следующего рабочего хода; в противном случае вследствие исчерпания запаса энергии в маховике машина после совершения некоторого числа рабочих ходов остановится. Величина торможении, т. е. расход кинетической энергии маховика, зависит от работы иа пластическое формоизменение, треиие в шарнирах и направляющих, иа включение муфты и др. Поэтому иа прессе или автомате можно осуще-

ствить ограниченное число технологических циклов.

Длительность каждого нз технологических циклов должна быть достаточной для баланса расхода энергии в приводе на совершение технологического процесса штамповки и прихода энергии от электродвигателя как источника энергии.

Один технологический цикл может включать: один рабочий ход при выполнении одной операции; один рабочий ход при выполнении нескольких операций одновременно на иескольких позициях; несколько рабочих ходов, следующих один за другим, при последовательном выполнении отдельных операций иа каждом из этих ходов.

Технологические циклы могут выполняться в режиме одиночных ходов с включением-выключением муфты на каждом из них и в режиме последовательных непрерывных ходов без включения муфты.

На рис. 5 показано изменение частоты вращения маховика от начальной Ямах н ДО минимальной по периодам цикла при работе на одиночных ходах: / - падение мах при включении муфты; - частичное восстановление Пмах прн холостом ходе вниз; / - падение Пмах прн выполнении рабочей операции с определенным графиком / силового режима; IV - частичное восстановление мах РН холостом ходе вверх; I - полное восстановление мах при холостом вращении маховика за время технологического цикла ц. При работе в режиме непрерывных ходов отсутствует включение муфты н холостое вращение маховика. Восстановление частоты вращения Пмах должно произойти в период IV - при холостом ходе вверх.

В паспорта кривошипных прессов н автоматов внесены графики работоспособности, с помощью которых мож-, но определить допускаемое число ходов и, следовательно, технологических циклов прн работе на одиночных ходах.

Проверку можно выполнить по следующей приближенной методике.

При работе в режиме одиночных ходов с выполиеинем одной рабочей


Рис. 5. Изменение частоты вращения маховика в течение технологического цикла

операции за цикл, требующей затраты энергии Аф (Дж) на пластическую деформацию, время /ц (с), достаточное для восстановления частоты вращения шах маховика, равно

дв. X = 60 г

(30)

(К1+К2) h-Smax 103 +

*п-[Аф/Пр-

(29)

где т)р - КПД рабочего хода (табл. 7); Kl - коэффицнент, учитывающий расход энергии при включении муфты (см. табл. 7); К2 - коэффицнент, учитывающий расход энергии на холостой ход в процессе одного двойного хода ползуна (см. табл. 7); АГз - коэффициент, учитывающий расход энергии на привод автоматической подачи с отбором мощности от главного привода (табл. 8); - коэффициент, учитывающий расход энергии на холостое вращение ведущих частей привода прн выключенной муфте за время ц -дв. X (см. табл. 7); Р - номинальное усилие выбранного пресса нлн автомата, МН; Smax - номинальный ход главного ползуна, мм; N - номинальная мощность электродвигателя по каталожным данным, кВт; /дв. X - время одного двойного хода ползуна (см. рис. 5);

[п - номинальная частота ходов (мин-) по каталожным данным].

Если при рабочем ходе в режиме одиночных ходов выполняется i совмещенных операций с различным расходом энергии для каждой из них, то в формулу (29) следует подставлять суммарную работу на пластическую деформацию:

= Ф. сумм = фг- (31) I

Если в режиме одиночных ходов за один технологический цикл выполняется Лоп последовательных операций, то необходимо выделить наиболее энергоемкую из них с расходом Аф, наиб на пластическую деформацию н эту величину подставить в формулу (29). Тогда время полного технологического цикла

Ц. ПОЛИ

- цоп-

(32)

Прн выполнении штамповки в режиме последовательных непрерывных ходов прн постоянно включенной муфте

- дв. х-

(33)



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 [ 85 ] 86 87 88 89 90

© 2003 - 2024 Prom Izhora
При копировании текстов приветствуется обратная ссылка